一、床頭箱啟動(dòng)力偶矩不夠
大直徑熱軋輥在啟動(dòng)時(shí)的驅(qū)動(dòng)力偶矩很大，原設(shè)計(jì)的床；箱一級(jí)傳動(dòng)皮帶打滑。大負(fù)荷時(shí)實(shí)測(cè)，75kW的床頭箱直流電毛啟動(dòng)電流在208A時(shí)，電機(jī)皮帶盤打滑。
1．托架兩托瓦分布形式不合理（圖1）
寶鋼2050熱軋精軋工作輥的最大重量約為10t，兩個(gè)軸承座每個(gè)約重3t，后者已由兩個(gè)液壓軟支撐承擔(dān)了。因此，作用在軋輥靜態(tài)時(shí)的受力分析如下：
假定重力W=9.81×104N
底瓦支撐力Fb＝W/cosl6. 5°= 1. 04 W, N
側(cè)瓦支撐力Fs＝W•tgl6.5°=0.296W, N
軋輥旋轉(zhuǎn)時(shí)（底瓦處的摩擦因數(shù)為μ1，側(cè)瓦處為μ2）則：
底瓦處摩擦力＝Fbμ1＝1.04 Wμ1 ，N
側(cè)瓦處摩擦力＝Fsμ2=0.296 Wμ2 ，N
從而可知，床頭箱驅(qū)動(dòng)軋輥旋轉(zhuǎn)的驅(qū)動(dòng)力FD為：
FD （摩擦力之和）=（1.04μ1十0.296μ2） W, N
托架的圓弧半徑R=0. 315m，因此軋輥旋轉(zhuǎn)的驅(qū)動(dòng)力偶距T為：
T= FD•R＝0.315（1.04μ1＋0.296μ2）W，N•m （1）
如圖1，由于HERKULES公司的軋輥磨床托架采用的托瓦形式為90°側(cè)瓦（與垂直線夾角為90°）和較小傾斜角底瓦（與垂直線的夾角為16.5°）。可見，軋輥重量主要的依靠底瓦承擔(dān)。如（1）式結(jié)果，阻礙軋輥轉(zhuǎn)動(dòng)的力偶矩集中在底瓦摩擦力偶距上。這是造成床頭箱啟動(dòng)力偶矩不夠的一個(gè)因素。而德國(guó)WALDRICH公司生產(chǎn)的同類軋輥磨床，其托架兩托瓦分布形式為側(cè)瓦（與垂直線的夾角為65°）和底瓦（與垂直線的夾角為25°見圖2。兩片托瓦同時(shí)承擔(dān)軋輥重力Fs= W/cos25°=0.91 W, N；Fs= W/sin25°=0.42W,N；阻礙軋輥轉(zhuǎn)動(dòng)的力偶距分散在兩片瓦上，便于軋輥啟動(dòng)。
另外，HERKULE公司90°側(cè)瓦的結(jié)構(gòu)形式，造成托瓦潤(rùn)滑油在瓦的表面很難集聚，而不易與輥頸間形成油膜，因此在實(shí)際生產(chǎn)過程中（1WS600/450軋輥磨床性能失效分析和維修式中的μ2 值將很大；16.5°底瓦使用的是干油潤(rùn)滑，與稀油推滑相比（1）式所示的μ1 值也將很大。這也是造成床頭箱啟動(dòng)力矩不夠的一個(gè)因素。而WALDRICH公司的托瓦形式有利于托瓦表面形成油膜，同時(shí)兩托瓦均采用稀油潤(rùn)滑，減小了啟動(dòng)力偶矩。
2．床頭箱傳動(dòng)級(jí)數(shù)不夠
HERKULES公司該型號(hào)磨床床頭箱采用二級(jí)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，一級(jí)為皮帶傳動(dòng)，二級(jí)為鏈條傳動(dòng)。各級(jí)傳動(dòng)輪之間的直徑值相差很大，但傳動(dòng)軸之間距離卻很近，造成皮帶的包角很小，損失了一部分轉(zhuǎn)矩。因此，雖然床頭箱電機(jī)功率為75kW，但傳動(dòng)比過小，傳遞到花盤的轉(zhuǎn)矩不夠，是造成床頭箱啟動(dòng)力偶矩不夠的另一個(gè)因素。而WALDRICH公司生產(chǎn)的同類軋輥磨床，床頭箱采用三級(jí)皮帶傳動(dòng)結(jié)構(gòu)。床頭箱電機(jī)功率雖為50kW，但其傳動(dòng)比大，傳遞到花盤的的轉(zhuǎn)距反而大很多。
3．改善維修
軋輥驅(qū)動(dòng)力偶矩不夠，最好的解決辦法是：在三角皮帶的松邊增加一套壓緊輪裝置（壓緊輪直徑l00mm）如圖3所示，使電機(jī)皮帶的包角增加到180°，并將原XPA3000的三角皮帶更換成XPA3150，可以有效提高傳動(dòng)效率，避免啟動(dòng)時(shí)電機(jī)打滑現(xiàn)象。
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