近年來，機(jī)床控制技術(shù)不斷進(jìn)步，已能實(shí)現(xiàn)主軸轉(zhuǎn)動(dòng)與進(jìn)給的同步控制，從而可以無需再使用柔性攻絲頭。此外，使用熱裝式和液壓式刀具夾頭可以提高刀具的夾持剛性，徑向跳動(dòng)誤差也比使用柔性攻絲頭時(shí)大幅降低。這些刀具夾頭旋轉(zhuǎn)時(shí)的同心度在3μm以內(nèi)。盡管精密套筒式大夾持力高精度（TGHP）夾頭的性能稍遜于熱裝式和液壓式刀具夾頭，但應(yīng)用于攻絲加工時(shí)也十分有效。并非所有的數(shù)控機(jī)床都能實(shí)現(xiàn)“同步”攻絲（即“剛性”攻絲——當(dāng)主軸旋轉(zhuǎn)時(shí)按螺紋導(dǎo)程精確進(jìn)給）。因此，為了允許有微量的軸向位移以補(bǔ)償同步攻絲機(jī)床固有的微小誤差，需要對熱裝式、液壓式和套筒式TGHP刀具夾頭進(jìn)行改進(jìn)。
工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)絲錐的柄部公差較為寬松（一般為+0.0000/-0.0381mm）。由于市售的絲錐可以在柔性攻絲頭上使用，因此對于控制徑跳的尺寸公差要求并不嚴(yán)格。例如，根據(jù)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，1/2″高速鋼絲錐的柄部與螺紋直徑的徑跳誤差可以達(dá)到0.04mm，而且并不要求直接控制螺紋直徑和斜面切削刃與絲錐柄部的同心度，這就允許了徑跳誤差和負(fù)荷不均勻現(xiàn)象的存在。實(shí)際上，這些尺寸都是相對于絲錐制造時(shí)的夾持中心進(jìn)行測量的。
為了發(fā)掘硬質(zhì)合金刀具材料的全部效益，肯納公司設(shè)計(jì)了一種能充分發(fā)揮高剛性機(jī)床和高精度刀具夾頭優(yōu)勢的新型絲錐——KC7542牌號整體硬質(zhì)合金絲錐，這種絲錐在高速同步攻絲時(shí)具有很高的切削刃強(qiáng)度和耐磨性。與高效硬質(zhì)合金鉆頭和立銑刀一樣，硬質(zhì)合金絲錐也采用全圓柱柄，以確保同心度和有效的夾持（大多數(shù)絲錐采用帶四方頭的圓柱柄）。此外，該絲錐的柄部尺寸與其他刀具的柄部尺寸相同，例如，1/4-20硬質(zhì)合金絲錐的柄部尺寸與通常用于鉆削1/4-20螺紋底孔、直徑為5.1054mm的硬質(zhì)合金鉆頭柄部尺寸相同。
與大部分車削、銑削和鉆削刀具不同，絲錐的切削刃比較薄弱，其整體強(qiáng)度也較低。即使在加工相對較易切削的工件材料（如鋼）時(shí)，硬質(zhì)合金絲錐的切削刃也容易發(fā)生崩刃，導(dǎo)致刀具失效。在對低碳鋼進(jìn)行攻絲時(shí)，連續(xù)的長切屑可能會(huì)堵塞絲錐的容屑槽，從而限制了硬質(zhì)合金絲錐應(yīng)用于一些甚至比鋼更容易攻絲的工件材料（如鋁和鑄鐵）。鋼和其他鐵族材料是最常見的需要加工裝配用螺孔的材料，因此，刀具制造商正在不遺余力地開發(fā)能防止切削刃崩刃和破損的絲錐。鑒于硬質(zhì)合金與高速鋼相比具有先天性能優(yōu)勢，因此硬質(zhì)合金絲錐已成為開發(fā)重點(diǎn)。
為了充分發(fā)揮熱裝式、液壓式或精密套筒式TGHP刀具夾頭的優(yōu)勢，這種硬質(zhì)合金絲錐的柄部尺寸精度達(dá)到德國標(biāo)準(zhǔn)DIN7160的H6級。因此，1/2″絲錐的柄部尺寸公差為+0.0000/-0.0101mm，圓度公差保持在0.0030mm以內(nèi)。絲錐柄之所以不需要帶有方頭，是因?yàn)檫@些刀具夾頭在攻絲時(shí)，對于滿足上述柄部尺寸公差的絲錐具有足夠的夾緊力。此外，絲錐帶螺紋部分的刀體和切削斜面與柄部的同心度在10μm以內(nèi)，可以提高絲錐承受負(fù)荷的均勻性。將這種硬質(zhì)合金絲錐與精密刀具夾頭一起使用時(shí)，即可組成可減小絲錐徑跳的高剛性工具系統(tǒng)，它能夠滿足成功應(yīng)用硬質(zhì)合金絲錐的兩個(gè)條件：高剛性和絲錐負(fù)荷的均勻性。
過去，當(dāng)整體硬質(zhì)合金鉆頭剛被引入孔加工時(shí)，為了減小切削刃負(fù)荷和防止崩刃，用戶不得不降低每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（與高速鋼鉆頭相比）。不過，硬質(zhì)合金鉆頭可以采用更快的切削速度。隨著硬質(zhì)合金鉆削牌號和鉆頭設(shè)計(jì)的進(jìn)步，切削刃崩刃的可能性大大降低，從而使整體硬質(zhì)合金鉆頭的實(shí)際進(jìn)給率不斷提高。對于絲錐而言，僅由螺紋導(dǎo)程、螺紋頭數(shù)和切削刃斜面來控制切屑載荷，攻絲的環(huán)境條件難以進(jìn)一步降低作用于絲錐切削刃上的負(fù)荷。但是，為了避免崩刃，整體硬質(zhì)合金鉆頭在設(shè)計(jì)上的改進(jìn)（使其可獲得更高進(jìn)給率）也同樣可以應(yīng)用于整體硬質(zhì)合金絲錐。這些改進(jìn)包括新的刀具牌號KC7542，這種牌號將專門為絲錐開發(fā)的高強(qiáng)度硬質(zhì)合金基體與為硬質(zhì)合金鉆頭新開發(fā)的納米TiAlN涂層完美地結(jié)合在一起。加工機(jī)床、控制系統(tǒng)、刀具夾頭、硬質(zhì)合金牌號和絲錐設(shè)計(jì)的改進(jìn)大大拓展了可實(shí)現(xiàn)高效攻絲的工件材料范圍，其中不僅包括短切屑材料（如鋁和鑄鐵），也第一次包括了長切屑材料（如碳鋼和合金鋼）（參見下表）。此外，在能實(shí)現(xiàn)同步攻絲的CNC數(shù)控機(jī)床上用熱裝式、液壓式或精密套筒式TGHP刀具夾頭夾持攻絲時(shí)，新推出的硬質(zhì)合金絲錐能以比高速鋼絲錐快5倍的速度進(jìn)行加工，從而可以大幅度提高攻絲生產(chǎn)率。
表：用硬質(zhì)合金絲錐加工不同材料時(shí)推薦的切削速度范圍工件材料類別—材料實(shí)例—材料硬度—切削速度*(sfm)
低碳鋼(C<0.25%)—1018—<220HB—300～400
易切鋼—12L14—<275HB—250～350
普通中/高碳鋼、工具鋼—1040、4340、H-13、D-2—<32HRC—200～300
鐵素體鋼、馬氏體鋼、PH不銹鋼—430、410、17-4PH—<32HRC—150～210
球墨鑄鐵、可鍛鑄鐵—A-47、A-536—<300HB—250～400
灰鑄鐵—20～50級—<300HB—250～400
（*表中所列切削速度適用于孔深小于3倍孔徑的通孔攻絲）
但是，在對盲孔進(jìn)行攻絲時(shí)必須注意，并非所有的CNC數(shù)控機(jī)床都具有相同的同步攻絲能力。由于加工到盲孔的孔底時(shí)絲錐和主軸必須減速并退出，在絲錐反轉(zhuǎn)時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)導(dǎo)程誤差，從而引起作用于絲錐的側(cè)向推力，并造成螺紋檢測時(shí)尺寸超差。此外，由于絲錐減速、反轉(zhuǎn)和重新加速時(shí)仍與工件接合在一起，因此，盲孔攻絲的速度應(yīng)比推薦的通孔攻絲速度降低40％左右。
切削熱是刀具的大敵。但不幸的是，在刀具/工件界面處，刀具往往需要承受足以縮短刀具壽命和限制刀具性能的切削高溫。為了解決這一問題，人們開發(fā)了各種各樣的刀具材料，其中最常用的是高速鋼和硬質(zhì)合金。高速鋼刀具具有十分出色的強(qiáng)度和韌性，而硬質(zhì)合金刀具則以較高的硬度和紅硬性（在切削高溫下保持硬度的能力）而更勝一籌。一般來說，整體硬質(zhì)合金刀具的切削速度至少可達(dá)到高速鋼刀具的4倍以上，并且刀具壽命更長。但是，與高速鋼刀具相比，硬質(zhì)合金刀具的斷裂韌性較差，限制了其在某些加工領(lǐng)域（尤其是攻絲加工）中的應(yīng)用。
內(nèi)螺紋的尺寸精度決定了螺紋裝配的精度和適配性。加工內(nèi)螺紋時(shí)，絲錐通常由鉆床或裝有柔性攻絲頭的非同步機(jī)床驅(qū)動(dòng)，柔性攻絲頭可以帶動(dòng)絲錐旋轉(zhuǎn)，并以接近于所要求的內(nèi)螺紋導(dǎo)程的速率進(jìn)給。這些老式機(jī)床在攻絲時(shí)難以精確地協(xié)調(diào)進(jìn)給與旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，而這種協(xié)同性是螺紋加工的必要條件。因此，必須使用柔性攻絲頭以控制誤差范圍。攻絲時(shí)，柔性攻絲頭會(huì)使絲錐產(chǎn)生徑向跳動(dòng)，限制了螺紋精度的提高。這些因素導(dǎo)致加工剛性較低和絲錐載荷不均勻。硬質(zhì)合金絲錐的成功應(yīng)用取決于刀具的夾持剛度和進(jìn)給的控制精度。對于大多數(shù)加工方式來說，這些加工條件是理所當(dāng)然的。但是對于攻絲來說，這些條件才剛剛變?yōu)楝F(xiàn)實(shí)。
